天津大唐盤山發(fā)電有限責(zé)任公司安裝2臺由哈爾濱三大動力廠生產(chǎn)的600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組，3號機(jī)組于2001年12月18日通過168 h試運(yùn)，現(xiàn)己移交生產(chǎn)，4號機(jī)組帶負(fù)荷試運(yùn)結(jié)束，準(zhǔn)備進(jìn)行168h試運(yùn)。在試運(yùn)期間鍋爐出口再熱器管壁存在超溫現(xiàn)象，經(jīng)過分析，修改了磨煤機(jī)一次風(fēng)流量測量公式，并針對鍋爐出口再熱器管壁超溫進(jìn)行了燃燒調(diào)整試驗(yàn)，初步解決了再熱器管壁超溫問題，富通新能源生產(chǎn)銷售
生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒
秸稈顆粒機(jī)、
秸稈壓塊機(jī)、
木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
1、設(shè)備概況
1.1主要參數(shù)
額定蒸發(fā)量 1801 t/h
過熱器出口壓力 17.38 MPa
過熱器出口溫度 540℃
再熱蒸汽流量 1480 t/h
再熱蒸汽進(jìn)口壓力 3. 45 MPa
再熱蒸汽出口壓力 3. 29 MPa
再熱蒸汽進(jìn)口溫度 314.3°
再熱蒸汽出口溫度 540 °
給水溫度 273. 8°
1.2設(shè)備特點(diǎn)
天津大唐盤山發(fā)電有限責(zé)任公司安裝2臺由哈爾濱三大動力廠生產(chǎn)的600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組，其中鍋爐為引進(jìn)美國ABB-CE技術(shù)設(shè)計(jì)制造的HG-2023/17. 6-YM4型四角切圓燃燒、亞臨界、一次中間再熱、固態(tài)排渣、控制循環(huán)汽包爐。設(shè)計(jì)煤種為準(zhǔn)格爾煙煤。燃燒器為正四角布置的切向擺動式燃燒器，采用ABB-CE傳統(tǒng)的大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)，由隔板將大風(fēng)箱分割成若干風(fēng)室。爐膛各角的燃燒器分別有22個(gè)噴口。其中，6個(gè)一次風(fēng)噴嘴可上下擺動27°，10個(gè)輔助風(fēng)及最下層油噴嘴可做上下30°的擺動，為了獲得良好的爐內(nèi)空氣動力場，克服四角燃燒而引起的爐膛煙溫偏差的弊病，上下兩層輔助風(fēng)室及頂部二層OFA風(fēng)室設(shè)計(jì)成反切18°，頂部二層OFA風(fēng)室在反切18°的同時(shí)又可以作手動±12。水平擺動，增加了煙溫偏差調(diào)節(jié)的手段。其余三層油輔助風(fēng)噴嘴為固定式，不能擺動。所有煤粉噴嘴均設(shè)有周界風(fēng)。整組燃燒器按逆時(shí)針方向切圓布置，假想切圓直徑為Dl 882 mm。配6臺ZGM-123中速磨煤機(jī)。采用冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式系統(tǒng)，每臺磨煤機(jī)帶一層煤粉噴嘴。
該爐燃燒器一次風(fēng)噴口采用了寬調(diào)節(jié)比(WR)的結(jié)構(gòu)，形成了垂直濃淡的一次風(fēng)粉特性，另外在一次風(fēng)噴口的V形鈍體及噴口四周前部邊緣的扳邊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，有助于回流區(qū)的形成，使該燃燒器具有良好的穩(wěn)燃性能，鍋爐最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷為350/BMCR。
再熱器由3個(gè)部分組成，墻式輻射再熱器布置在水冷壁前墻和側(cè)墻的前部。再熱器前屏位于后屏過熱器及水冷壁懸吊管之間，折煙角的上部。末級再熱器位于爐膛折焰角后的水平煙道內(nèi)，與再熱器前屏中間無聯(lián)箱串聯(lián)布置，高壓缸排汽經(jīng)噴水減溫后進(jìn)入墻式輻射再熱器，然后經(jīng)再熱器前屏至末級再熱器，再熱器的溫度調(diào)整主要由調(diào)整燃燒器擺角實(shí)現(xiàn)，噴水減溫只作為防止事故超溫及輔助調(diào)溫用。
2、末級再熱器出口管壁超溫分析
2.1末級再熱器出口管壁超溫的現(xiàn)象
3號機(jī)組調(diào)試過程中，末級再熱器出口管壁存在超溫現(xiàn)象，最高壁溫可達(dá)到636 C以上，主要是在機(jī)組高負(fù)荷或上層煤粉噴嘴投運(yùn)期間，最高壁溫區(qū)域位于右側(cè)第63、67、70監(jiān)視點(diǎn)，其中第67監(jiān)視點(diǎn)壁溫最高。開大頂部OFA反切風(fēng)效果不明顯。其它部位壁溫均低于540 C，過熱器管壁溫度分布與末級再熱器相同，但不存在超溫現(xiàn)象。
2.2原因分析
末級再熱器從左至右共72排，每排12根管，分別在第3、6、9、12、15、22、25、30、34、37、42、46、51、58、63、67、70排管屏的最外圈管子上各設(shè)有一個(gè)壁溫監(jiān)視點(diǎn)，在第19和55排管屏的每一根管子上設(shè)有一個(gè)壁溫監(jiān)視點(diǎn)，共41個(gè)壁溫監(jiān)視點(diǎn)。
由于四角切圓燃燒的特點(diǎn)是整個(gè)爐膛為一個(gè)燃燒單元，四角氣流相互作用，在爐內(nèi)形成逆時(shí)針方向的旋轉(zhuǎn)氣流。到分隔屏或后屏下沿，還存在一定的殘余旋轉(zhuǎn)，此時(shí)，引風(fēng)機(jī)對煙氣流的作用力是向爐后方向，該作用力使煙氣流改變方向。由于煙氣的殘余旋轉(zhuǎn)，其切向速度分量方向及大小在同一截面上不同，在向后吸力的作用下造成流速的分布不均，表現(xiàn)為右側(cè)煙氣流速偏高�？紤]到水平煙道沿垂直方向流動阻力的不同，上部煙氣流的流程要大于下部，流動阻力偏大，則下部煙氣流速及煙溫偏高。由于流速分布上的偏差，使流經(jīng)同一截面的不同區(qū)域飛灰攜帶量也隨之出現(xiàn)一定的差異，并對水平煙道受熱面的傳熱量比例產(chǎn)生影響。由于煙氣流速及飛灰攜帶量的偏差，使末級再熱器右側(cè)管屏出現(xiàn)管壁超溫現(xiàn)象。
在后屏再熱器與末級再熱器之間通過無聯(lián)箱串聯(lián)連接，使再熱器的吸熱不均相互疊加，也加劇了末級再熱器管壁超溫。
制造廠在設(shè)計(jì)時(shí)雖然己考慮了末級再熱器管壁超溫的問題，在采取反切風(fēng)的同時(shí)，又將頂部兩個(gè)OFA噴嘴設(shè)計(jì)為左右可手動擺動12。，但未能給出具體的擺動角度數(shù)值，必須通過具體試驗(yàn)來確定合適的擺動角度和相應(yīng)的風(fēng)門開度范圍，才有希望達(dá)到預(yù)期的效果。
另外，燃燒火焰中心的位置對末級再熱器管壁溫度也有一定的影響，包括燃燒器輔助風(fēng)的配比、磨煤機(jī)的組合運(yùn)行情況、磨煤機(jī)的一次風(fēng)流量大小、總風(fēng)量的大小及磨煤機(jī)出力的分配等。
過熱器由于其換熱效果較好，又有兩級噴水
減溫控制，管壁溫度較低，不存在過熱現(xiàn)象。廠家在設(shè)計(jì)中計(jì)算的末級再熱器最高管壁溫度位于右側(cè)，最高壁溫計(jì)算值為626℃，并且在管壁溫度最高部位選用了TP-304H鋼材，最高允許管壁溫度可達(dá)到657℃，正常壁溫控制值為小于636 ℃，確保再熱器不超溫。
3、燃燒調(diào)整
3號機(jī)組在調(diào)試過程中，發(fā)現(xiàn)6臺磨煤機(jī)在正常運(yùn)行中一次風(fēng)冷熱風(fēng)門的開度均在60%以上，調(diào)節(jié)余度較小，而相應(yīng)的磨煤機(jī)一次風(fēng)流量指示均在正常范圍內(nèi)，故判斷為一次風(fēng)流量表可能不準(zhǔn)，經(jīng)磨煤機(jī)一次風(fēng)量標(biāo)定，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)流量計(jì)算公式不正確，修改后，磨煤機(jī)的一次風(fēng)冷熱風(fēng)門開度下降為20%～50%。磨煤機(jī)的一次風(fēng)流量降低后，燃燒器著火位置適中，且著火比較穩(wěn)定，降低了燃燒火焰中心位置，有利于控制再熱器壁溫。
通過測量不同機(jī)組負(fù)荷下的排煙氧量值及進(jìn)行磨煤機(jī)性能試驗(yàn)，初步確定了磨煤機(jī)一次風(fēng)量曲線及總風(fēng)量調(diào)整曲線，見圖1、2。
對于該CE型四角切圓燃燒鍋爐，一次風(fēng)量不宜太大，否則會加強(qiáng)火焰殘余旋轉(zhuǎn)效應(yīng)，由于煤質(zhì)較好，正常運(yùn)行中，一般磨煤機(jī)的出力在40%～80%之間，相應(yīng)通風(fēng)量為62. 6～77. 65 km3/h之間，有利于降低末級再熱器管壁溫度。
OFA反切風(fēng)噴嘴擺動角度存在一個(gè)最佳位置，當(dāng)擺動至最大位置時(shí)，增加反切風(fēng)擋板開度至60%后，末級再熱器出口右側(cè)壁溫可降低至570℃左右，但過熱器與再熱器出口蒸汽溫度出現(xiàn)嚴(yán)重偏差，右側(cè)低于左側(cè)30℃左右，右側(cè)最高蒸汽溫度只能達(dá)到510℃，達(dá)不到設(shè)計(jì)值，調(diào)整減溫水及調(diào)整燃燒器擺角無效。當(dāng)調(diào)整OFA反切風(fēng)噴嘴擺動角度至+6。時(shí)，效果最佳，但必須適當(dāng)調(diào)整反切風(fēng)量。由于氣流旋轉(zhuǎn)具有很大的慣性，旋轉(zhuǎn)風(fēng)量一旦確定后，增加反切風(fēng)量很難改變其旋轉(zhuǎn)方向，必須突然將反切風(fēng)量一次增加至希望值后，調(diào)整才可達(dá)到預(yù)期的效果。當(dāng)反切風(fēng)擋板由20%逐漸開大至60%時(shí)，末級再熱器出口壁溫降低約10℃，而當(dāng)反切風(fēng)擋板由20%次開大至60%時(shí)，末級再熱器出口壁溫降低約30℃。
當(dāng)機(jī)組負(fù)荷在400 MW以下時(shí)，由于一般投運(yùn)下層火嘴，燃燒火焰中心較低，再熱器管壁溫度相應(yīng)也較低，一般在580 C以下；當(dāng)機(jī)組負(fù)荷在400 MW以上時(shí)，E或F磨煤機(jī)投運(yùn)，燃燒中心較高。雖然E和F磨煤機(jī)對應(yīng)的火嘴上輔助風(fēng)設(shè)計(jì)有18°的反切角度，但由于作用有限，末級再熱器出口管壁溫度仍然會上升至600℃以上，必須在磨煤機(jī)投運(yùn)前適當(dāng)開大頂部OFA反切風(fēng)。OFA反切風(fēng)擋板開大后，由于燃燒中心下降，會導(dǎo)致過熱汽溫度偏低，還應(yīng)適當(dāng)調(diào)整火嘴的上下擺動角度，以達(dá)到過熱蒸汽溫度與再熱器管壁溫度同時(shí)兼顧的目的。另外，燃燒器的組合對管壁溫度也有一定的影響，采用ACDE、ACDF或ABCDE組合方式管壁溫度較低。
通過燃燒調(diào)整，末級再熱器出口管壁溫度可以控制在600℃以下，大部分時(shí)段在580℃以下，由于廠家在設(shè)計(jì)時(shí)在高溫區(qū)段提高了管材等級，末級再熱器出口管壁溫度在600℃以下運(yùn)行是比較安全的。
4、防止末級再熱器出口管壁溫度超標(biāo)措施
(1)磨煤機(jī)E或F投運(yùn)工況下，頂部反切風(fēng)擋板必須保持足夠大的開度，且需與擺動火嘴角度配合進(jìn)行調(diào)整，在調(diào)整頂部反切風(fēng)擋板時(shí)要一次調(diào)整到位，以克服燃燒氣流旋轉(zhuǎn)的慣性。
(2) OFA反切風(fēng)擺動角度存在最佳位置，通過燃燒調(diào)整確定后，不應(yīng)隨便改動擺動角度。
(3)在機(jī)組升負(fù)荷啟動磨煤機(jī)時(shí)應(yīng)提前采取降低燃燒火焰中心的措施，防止在磨煤機(jī)投運(yùn)過程中末級再熱器管壁溫度超標(biāo)。
(4)磨煤機(jī)一次風(fēng)量對控制著火位置及燃燒中心具有很大的作用，磨煤機(jī)的一次風(fēng)量不宜太大。
5、結(jié)論
采用四角切圓燃燒方式的鍋爐，由于殘余旋轉(zhuǎn)的存在，其末級再熱器出口管壁溫度必然較高，采取反切措施后對壁溫分布的調(diào)整能起到一定的作用，只有在反切風(fēng)動量達(dá)到一定程度后，才能有效地改變末級再熱器出口管壁溫度的分布。調(diào)整末級再熱器出口管壁溫度會與控制過熱蒸汽溫度產(chǎn)生矛盾，必須將反切風(fēng)量與燃燒器擺角協(xié)調(diào)調(diào)整，方能達(dá)到二者兼顧的目的。在采用反切措施的同時(shí)，適當(dāng)提高管材等級，優(yōu)化再熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，是防止末級再熱器超溫爆管的有效方法。
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