王莊煤礦4315工作面位于該礦740水平，四三采區(qū)，東為4301、4303等工作面采空區(qū)，東接43下山膠帶軌道，西臨4319采空區(qū)，北鄰故縣斷層。工作面切眼長268.5 m，循環(huán)進尺0.8 m，走向長度：運巷長967.5 m，風(fēng)巷長946 m，采用走向長壁的低位放頂煤一次采全高，全垮式綜合機械化采煤法。
地質(zhì)構(gòu)造情況：從總體上看該工作面煤層為一向西的單斜構(gòu)造，局部有起伏。
1、
輸送機下滑的原因分析
1.1地質(zhì)因素影響
因工作面為一單斜構(gòu)造，風(fēng)巷標(biāo)高+772.58m，運巷標(biāo)高為+730.42 m，風(fēng)運兩巷落差較大，落差為42.16m，工作面平均傾角為109，局部最大傾角為12.4。，最小傾角為8.2°。輸送機基本上處于一斜面放置狀態(tài)，不考慮支架連接的影響，輸送機中任何一點都可簡化模擬為一放置于斜面上的物體。因而，輸送機沿斜面方向?qū)a(chǎn)生一向下的分力，由于輸送機的摩擦力較大，向下的分力較小。所以，在輸送機處于靜止?fàn)顟B(tài)時，輸送機不會產(chǎn)生下滑現(xiàn)象，只存在一種潛在的相對滑動的不穩(wěn)定因素。
1.2受推移的影響
工作面在正常的回采過程中，隨著采煤機的不斷割煤要及時完成移架、推移前部輸送機等工藝，前部輸送機在往返采煤循環(huán)過程中，逐點依次被推向煤壁。在這種周而復(fù)始的推移過程中，輸送機發(fā)生相對滑移，這種滑移主要體現(xiàn)在輸送機在彎曲段推移中，支架推移桿要發(fā)生一定程度的左向或右向偏置，偏向程度雖然一般較小，但并不是絕對意義上的正向推移。所以，在推移過程中要向左或向右產(chǎn)生作用分力。
采煤機向機頭方向割煤，由機尾向機頭方向逐點推移輸送機，產(chǎn)生的作用分力向機頭側(cè)；采煤機向機尾方向割煤，由機頭向機尾推移輸送機產(chǎn)生的作用力向機尾側(cè)。這樣致使輸送機發(fā)生下滑（向機頭方向）或上竄（向機尾方向）的運動趨勢。
1.3作用力綜合作用極易使輸送機發(fā)生下滑
通過上述對輸送機的作用力進行綜合分析可以看出：如果風(fēng)、運巷基本處于同一標(biāo)高，工作面比較平坦，在生產(chǎn)進行正常的推進時，采煤機往復(fù)割煤，并往復(fù)推移輸送機，影響輸送機下滑的作用力反復(fù)作用，會使輸送機與轉(zhuǎn)載機的搭接一般保持較穩(wěn)定狀態(tài)。但針對4315工作面切眼大傾角的情況，輸送機始終存在—個下滑分力F-F，以及由機尾向機頭方向推移輸送機時，受推移影響又產(chǎn)生一個向機頭的推移分力F2。兩個力相互疊回F2+F下極易使輸送機發(fā)生下滑，而由機頭向機尾推移輸送機受推移影響，產(chǎn)生的向機尾方向推移分力F2，這樣既要克服輸送機本身下滑力的影響，又要克服上一循環(huán)使輸送機發(fā)生下滑趨勢影響，在正�；夭赏七M情況下，輸送機容易產(chǎn)生下滑現(xiàn)象，而不出現(xiàn)上竄現(xiàn)象。
2、輸送機下滑對生產(chǎn)的影響
由于4315工作面容易發(fā)生輸送機下滑現(xiàn)象，輸送機下滑會導(dǎo)致輸送機機頭與轉(zhuǎn)載機的搭接發(fā)生經(jīng)常性的變動，改變輸送機機頭與轉(zhuǎn)載機的合理搭接關(guān)系，造成輸送機的卸煤不暢，容易在機頭形成堆煤現(xiàn)象，以至轉(zhuǎn)載機難以及時將煤運走。輸送機下滑竄動距離較大時，甚至?xí)l(fā)生輸送機機頭將轉(zhuǎn)載機推向運輸巷外煤壁的嚴重情況，致使采煤工作面端頭處安全出口堵塞，造成停產(chǎn)狀態(tài)。
3、對輸送機下滑的幾種控制措施
由于輸送機的下滑，會給生產(chǎn)帶來嚴重的影響，尤其像4315工作面這樣切眼長度和切眼傾角都比較大，在生產(chǎn)過程中極易發(fā)生輸送機下滑。針對這種情況，在4315工作面生產(chǎn)過程中充分考慮輸送機的下滑因素，采取了以下幾種相應(yīng)措施，較好地控制了輸送機的下滑。
3.1多進輸送機機頭
在日常生產(chǎn)中，每日對輸送機的滑移進行觀察，在輸送機與轉(zhuǎn)載機的搭接長度或支架推移桿發(fā)生較輕微的變向時，及時采取多進輸送機機頭的方法。一般在生產(chǎn)一定周期(約推進32 m)，輸送機的機頭多推進2-3個循環(huán)進尺，即多推進2×0.8=1.6 m或3×0.8=2.4 m，這種方法是控制輸送機下滑的一種主要措施，效果比較明顯。
3.2少進輸送機機尾
這種方法相對于多進輸送機頭而言，一般是在輸送機未發(fā)生滑移前，超前采用的一種方法。在生產(chǎn)到一至兩個循環(huán)進尺，即0.8 m-1.6 m。該種方法對輸送機下滑控制效果較差，往往在生產(chǎn)一段時間后，控制效果才能體現(xiàn)出來，并且對輸送機下滑的控制周期也比較長。
3.3從機頭向機尾推移輸送機
該種方法是在采煤機由機尾向機頭割煤時，再開始由機頭向機尾方向依次將輸送機推至煤壁。該方法一般不常用，往往只在采用多進機頭或少進機尾方法對控制輸送機下滑不能及時奏效情況下，或兩端受循環(huán)進度的限制，不能無節(jié)制多進的情況下，配合前兩種方法而采用的一種措施，這種方法對輸送機的下滑控制效果也比較明顯。
上述三種控制措施，在生產(chǎn)中根據(jù)輸送機下滑情況進行選擇。下滑不太嚴重時，只單獨使用其中一項措施。在輸送機滑移程度較大時，為及時阻止輸送機下滑，可聯(lián)合采取其中兩項或三項措施。
4、幾種控制措施的合理性
控制輸送機的下滑，無論采取上述三種中的哪一項，其根本原理在于對工作面進行調(diào)斜。在調(diào)斜過程使支架的推移連桿人為地發(fā)生偏置（向機尾方向）而增大偏向的角度a，因此也就增大了推移分力F2或消除推移分力F2對機頭方向的作用；而F頂向機尾方向保持連續(xù)作用（第三措施），從而克服輸送機下滑趨勢并使輸送機逐步發(fā)生后移，使輸送機與轉(zhuǎn)載機搭接長度逐漸調(diào)整到一合適狀態(tài)。
幾點說明：在調(diào)斜開始過程中，由于支架推移連桿受輸送機調(diào)斜影響，推移連桿會即刻發(fā)生偏向，而液壓支架主體發(fā)生調(diào)向要滯后于輸送機與推移桿。在此過程中，推移輸送機時產(chǎn)生的推移分力F2會連續(xù)作用（向機尾側(cè)），直至液壓支架也完成調(diào)向工作，使液壓支架的推移桿與輸送機恢復(fù)至原回采狀態(tài)的推移關(guān)系，從而在整體上完成對輸送機下滑的調(diào)整工作。
5、結(jié)論
4315超長壁工作面在切眼大傾角狀況下，采取各種措施、有效地控制了輸送機的下滑，始終使輸送機與轉(zhuǎn)載機保持一個良好的搭接狀態(tài)，當(dāng)然，控制輸送機下滑的方法在實踐工作中，還有更多更好的應(yīng)用方法，有待進一步討論和借鑒。
相關(guān)輸送機產(chǎn)品：
1、
皮帶輸送機
2、
刮板輸送機
