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1、概述
    鍋爐簡(jiǎn)介：#7、#8鍋爐是哈爾濱鍋爐有限公司生產(chǎn)的兩臺(tái)HG-1025/17.5-YM36型300MW機(jī)組鍋爐。分別于2006年12月、2006年10月投產(chǎn)。兩臺(tái)鍋爐為亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、自然循環(huán)汽包爐。采用雙進(jìn)雙出磨直吹制粉系統(tǒng)，直流式煤粉燃燒器四角布置，切圓燃燒，擺動(dòng)燃燒器調(diào)節(jié)再熱汽溫，噴水減溫調(diào)節(jié)過(guò)熱汽溫，平衡通風(fēng)，三分倉(cāng)容克式空氣予熱器，刮板撈渣機(jī)連續(xù)固態(tài)排渣。
    鍋爐在設(shè)計(jì)工況，主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)應(yīng)達(dá)到：鍋爐效率93.13%，排煙溫
度128℃，飛灰可燃物≤1.8%，空預(yù)器漏風(fēng)率<8%，主汽溫度540℃，再熱
汽溫度540℃，主汽壓力17.27MPa。
    鍋爐為單爐膛，四角布置的擺動(dòng)式燃燒器，切向燃燒。配有3臺(tái)BBD4060B雙進(jìn)雙出球磨機(jī)。燃燒器可以上下擺動(dòng)，最大擺動(dòng)角度為±300。四角三層12只油槍的熱功率為鍋爐最大連續(xù)負(fù)荷時(shí)燃料總放熱量的30%，每層油槍的熱功率為鍋爐最大連續(xù)負(fù)荷時(shí)燃料總放熱量的10%。油槍采用簡(jiǎn)單機(jī)械霧化噴嘴，設(shè)計(jì)額定出力為1550kg/h，油槍人口油壓力為3.5MPa(35.7kg/cm2)，油點(diǎn)火裝置中設(shè)置有可伸縮的高能點(diǎn)火器，可直接點(diǎn)燃燃油。
    根據(jù)制粉系統(tǒng)的特點(diǎn)，#7、#8鍋爐分別于2008年10月、2007年4月進(jìn)行了燃燒器微油點(diǎn)火系統(tǒng)改造，現(xiàn)已投產(chǎn)。在燃燒器A層布置了4套微油點(diǎn)火煤粉燃燒器，相應(yīng)配置了微油點(diǎn)火控制保護(hù)系統(tǒng)。
    在鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，為解決啟動(dòng)過(guò)程中微油點(diǎn)火煤粉燃燒器燃用煤粉制備的問(wèn)題，#8鍋爐在#1磨煤機(jī)驅(qū)動(dòng)端混合風(fēng)風(fēng)道段加裝暖風(fēng)器，#7鍋爐在#1磨煤機(jī)冷、熱風(fēng)混合風(fēng)風(fēng)道段加裝暖風(fēng)器，來(lái)解決#1磨煤機(jī)制粉干燥劑的來(lái)源問(wèn)題，可以提高磨煤機(jī)入口風(fēng)溫到160℃，達(dá)到熱態(tài)啟動(dòng)磨煤機(jī)制粉的要求和提前啟磨煤機(jī)制粉的目的。實(shí)現(xiàn)用微油量點(diǎn)火系統(tǒng)，進(jìn)行鍋爐冷態(tài)點(diǎn)火直接點(diǎn)燃煤粉的啟動(dòng)方式。富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒顆粒機(jī)、木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料，同時(shí)我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
2、鍋爐機(jī)組運(yùn)行中存在的問(wèn)題
    2.1入爐煤與設(shè)計(jì)煤質(zhì)相差太大，低位發(fā)熱量一般在17Mj/kg，較低時(shí)達(dá)15Mj/kg以下，灰分較高時(shí)達(dá)50%以上，高出設(shè)計(jì)值20%以上，人爐煤煤質(zhì)差，煤質(zhì)變化大，鍋爐燃燒的安全穩(wěn)定性下降，鍋爐滅火現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生。
    2.2鍋爐熱效率低，設(shè)計(jì)工況鍋爐效率93.13%，實(shí)際效率92.41%。
    2.3飛灰、灰渣可燃物偏大，設(shè)計(jì)工況飛灰可燃物1.4%、灰渣可燃物5%，實(shí)際飛灰可燃物3.4%、灰渣可燃物12.2%。
    2.4鍋爐氧量偏高，設(shè)計(jì)工況氧量4.2%，實(shí)際氧量6.5%。
    2.5鍋爐爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差大，煙氣余旋明顯，兩側(cè)煙溫偏差200℃，且排煙溫度偏高設(shè)計(jì)工況128℃，實(shí)際排煙溫度135℃。
    2.6 -次風(fēng)速偏高，一次風(fēng)率偏大，煤粉細(xì)度偏大且不均，磨煤機(jī)研
磨部件、一次風(fēng)管、等磨損嚴(yán)重。
    2.7 -次風(fēng)機(jī)耗電率偏高，一次風(fēng)管磨損嚴(yán)重，一次風(fēng)機(jī)效率低。
3、措施及對(duì)策
    3.1進(jìn)行鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整
    包括冷態(tài)調(diào)整和熱態(tài)調(diào)整試驗(yàn)。冷態(tài)調(diào)整包括一、二次風(fēng)調(diào)平試驗(yàn)，熱態(tài)優(yōu)化調(diào)整在300MW、270MW、200MW、150MW負(fù)荷下進(jìn)行了四個(gè)工況的調(diào)整試驗(yàn)，調(diào)整的內(nèi)容包括爐膛，大風(fēng)箱差壓調(diào)整、一次風(fēng)壓調(diào)整、二次風(fēng)量調(diào)整、配風(fēng)方式調(diào)整、爐膛出口炯溫偏差調(diào)整等項(xiàng)目。
    3.2冷態(tài)一二次風(fēng)調(diào)平
    鍋爐機(jī)組在冷態(tài)工況下，調(diào)整配平二次風(fēng)，保證燃燒器二次風(fēng)噴口處各二次風(fēng)速一致；調(diào)整一次風(fēng)管上的雙向可調(diào)縮孔，保證各臺(tái)磨煤機(jī)四根一次風(fēng)粉管風(fēng)速一致，經(jīng)反復(fù)精細(xì)調(diào)整使得#l、2、3磨煤機(jī)一次風(fēng)速最大相對(duì)偏差均在8%以內(nèi)，基本消除一次風(fēng)管的風(fēng)速偏差。最后通過(guò)冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)驗(yàn)證一、二次風(fēng)速的調(diào)整效果，檢驗(yàn)爐膛內(nèi)部假象燃燒切圓形成情況。
    3.3熱態(tài)一次風(fēng)調(diào)整
    由于煤質(zhì)差，發(fā)電原煤耗率升高，運(yùn)行中一次風(fēng)壓控制值偏低，一次風(fēng)速較大，且空預(yù)器出口一次風(fēng)壓至磨煤機(jī)人口一次風(fēng)壓壓降為Skpa，磨煤機(jī)入口容量風(fēng)門開度偏小，磨煤機(jī)人口容量風(fēng)門節(jié)流損失較大。
    同時(shí)，磨煤機(jī)料位也控制在設(shè)計(jì)值附近。這樣保證磨煤機(jī)的通風(fēng)出力和干燥出力；通過(guò)降低一次風(fēng)速，優(yōu)化鍋爐燃燒，充分保證了鍋爐燃燒的安全穩(wěn)定性，又有效地減輕了一次風(fēng)管的磨損，提高爐膛溫度，火焰中心得到有效降低，降低了飛灰、灰渣可燃物及排煙溫度，同時(shí)，消除了爐膛內(nèi)部在燃燒后期，因一次風(fēng)速偏高所產(chǎn)生的煙氣余旋，減小爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差和過(guò)熱、再熱汽溫偏差。
  3.4 -次風(fēng)溫度的調(diào)整試驗(yàn)，通過(guò)對(duì)入爐煤質(zhì)的論證
  人爐煤低位發(fā)熱量較設(shè)計(jì)值降低3-4Mkj、灰份升高l0-15qo、揮發(fā)份降低10%以上，論證了提高磨煤機(jī)出口控制溫度的可行性，將磨煤機(jī)入口容量風(fēng)門開度開大，旁路風(fēng)門開度關(guān)小，控制出口溫度到75-85℃，降低了一次風(fēng)率，改善燃燒器出口煤粉的著火和燃燒條件，優(yōu)化鍋爐燃燒，提高燃燒的安全穩(wěn)定性，同時(shí)降低了一次風(fēng)機(jī)耗電率。
    3.5磨煤機(jī)運(yùn)行方式的優(yōu)化調(diào)整
    由于煤中石塊、木塊、鐵塊等雜質(zhì)較多，制粉系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定，一次風(fēng)粉管泄漏頻繁，給煤機(jī)運(yùn)行中常出現(xiàn)斷煤、堵煤、給煤機(jī)故障跳閘，磨煤機(jī)啟動(dòng)、停止切換非常頻繁，給鍋爐燃燒穩(wěn)定性增加了一些不利因素。
    3.6二次風(fēng)量、爐膛差壓及配風(fēng)方式的調(diào)整
    由于飛灰、灰渣可燃物偏大，鍋爐氧量偏高，鍋爐爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差大，且排煙溫度偏高等問(wèn)題，為保證鍋爐燃燒的安全穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)性，采用了一些穩(wěn)燃優(yōu)化措施，須從風(fēng)量、配風(fēng)方式上開辟途徑，通過(guò)鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，只要控制合理的二次風(fēng)配比，就能有效的控制爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差在合適的范圍內(nèi)，減少鍋爐冷灰斗的焦、渣量；在運(yùn)行下面二臺(tái)磨煤機(jī)時(shí)，爐膛熱負(fù)荷明顯偏高。通過(guò)調(diào)整周界風(fēng)、輔助風(fēng)、燃盡風(fēng)和控制大風(fēng)箱差壓，保證爐膛溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)均勻，降低燃燒器區(qū)域的熱負(fù)荷，消除燃燒后期煙氣余旋，降低兩側(cè)煙溫偏差，能有效的改善爐膛結(jié)焦情況。
    3.6.1周界風(fēng)擋板的控制。周界風(fēng)擋板的開度是與其相關(guān)聯(lián)的煤層負(fù)荷的函數(shù)，注：100%煤層負(fù)荷是指兩臺(tái)半磨運(yùn)行、鍋爐出力為BMCR時(shí)，運(yùn)行煤層的平均負(fù)荷。
    3.6.2二次風(fēng)擋板的控制。二次風(fēng)擋板控制是調(diào)節(jié)二次風(fēng)室中的空氣與爐膛出口處煙氣之間的壓差A(yù)P，在一定鍋爐負(fù)荷下恒定，從而保證進(jìn)入爐膛的二次風(fēng)有適當(dāng)?shù)牧魉佟?br />     3.6.3油槍層風(fēng)擋板的控制。當(dāng)油槍投入運(yùn)行，進(jìn)行鍋爐啟動(dòng)或低負(fù)荷助燃時(shí)，該油槍層風(fēng)門擋板應(yīng)在同一層四根油槍中的第三根投入運(yùn)行后，才可以打開到一定位置，然后擋板開度隨著油壓的變化而變化，這時(shí)油槍層風(fēng)門擋板開度是油壓的函數(shù)。
    油槍停止運(yùn)行后，應(yīng)先進(jìn)行3-6分鐘的吹掃，然后該油槍層的風(fēng)門擋板作為二次風(fēng)擋板投入運(yùn)行（置AP控制）。
    如果與油槍層相鄰的一次風(fēng)室也在運(yùn)行，則油槍層的風(fēng)門擋板應(yīng)
作為二次風(fēng)擋板投入運(yùn)行（置AP控制），而不管該層油槍的壓力如何。
    有插入油槍的二次風(fēng)風(fēng)室，在啟動(dòng)該層油槍時(shí)將該層二次風(fēng)擋板
關(guān)到點(diǎn)火位置，開度約為35%。
    3.6.4頂部燃盡風(fēng)風(fēng)門擋板的控制
    頂部燃盡風(fēng)風(fēng)門擋板的開度是鍋爐負(fù)荷的函數(shù)。根據(jù)負(fù)荷來(lái)切投，負(fù)荷為50-75%BMCR時(shí)，開一層擋板(SOFA I)，75-1000/oBMCR時(shí)，再開最上層擋板(SOFAⅡ)。
4、鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題
    一次風(fēng)速不平衡：同臺(tái)磨煤機(jī)出口兩側(cè)風(fēng)量不平衡：給煤機(jī)無(wú)準(zhǔn)確煤量計(jì)量、控制，料位控制不穩(wěn)定；一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓自動(dòng)調(diào)節(jié)遲緩、穩(wěn)定性不高；二次風(fēng)擋板調(diào)節(jié)線性不好，50%以上開度風(fēng)速變化�。欢�次風(fēng)擋板控制邏輯不合理：
    4.1油燃燒器二次風(fēng)擋板控制方式為單控，只可進(jìn)行單獨(dú)的0-1000開度調(diào)節(jié)，在不燃油作為二次風(fēng)擋板使用功能時(shí)，不具備同層組控功能。
    4.2二次風(fēng)擋板控制方式為同層組控，即用一個(gè)軟手操同步進(jìn)行#1-4角同層二次風(fēng)擋板0-100%開度調(diào)節(jié)，不具備在特殊工況下的單控要求。富通新能源生產(chǎn)銷售的生物質(zhì)鍋爐以及木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料是客戶們不錯(cuò)的選擇。